для чего делают обрывы продольной рабочей арматуры
Подбор продольной рабочей арматуры ригеля
| Расчётное сечение | в крайнем пролёте | на опоре | в среднем пролёте |
| М, кН·см | М11 =25 785 | Mfr = 18 295 | М22 = 14 375 |
| h0 = h – a, см | 65 – 8 = 57 | 65 – 7 = 58 | 65 – 6 = 59 |
| η | 0,984 | 0,989 | 0,992 |
| Требуемая Аs, см 2 | 12,6 | 8,74 | 6,73 |
| Принятое армирование | 2Æ18 +2Æ22 А-III | 2Æ9 +2Æ22 А-III | 2Æ6+ 2Æ20 А-III |
| Фактич. Аs, см 2 | 12,69 | 8,87 | 6,85 |
Обрыв продольной арматуры в пролёте
В целях экономии металла часть продольной арматуры (не более 50% расчётной площади) может не доводиться до опор, а обрываться в пролете там, где она уже не требуется согласно расчету прочности элемента по нормальным стержням.
Обрываемые стержни должны быть заведены за место своего теоретического обрыва на некоторую длину заделкиw, на протяжении которой для гарантии условия прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента отсутствие обрываемых стержней компенсируется поперечной арматурой.
Конструктивное армирование ригеля, опорный узел
· В изгибаемых элементах при высоте сечения h>700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм. Устанавливаем посередине высоты сечения арматурные стержни Æ10А-I. Плоские сварные каркасы К-1 (2 шт.) объединяем в пространственный каркас с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1,0. 1,5 м.
· Стык ригеля и колонны. В верхней части стыка выпуски арматуры из колонны и ригеля соединяются вставкой арматуры на ванной сварке, затем полость стыка замоноличивается. Вставка арматуры повышает точность монтажного соединения в случае нарушения соосности выпусков арматуры. В нижней части стыка монтажными сварными швами соединяются закладные детали колонны и ригеля. Температурный зазор между торцом ригеля и гранью колонны может составлять 60…100 мм.
Расчёт и конструирование колонны
Подбор продольной арматуры
· В колоннах средних рядов здания изгибающие моменты М незначительны, поэтому можно принять, что колонна воспринимает только продольные усилия N и работает в условиях внецентренного сжатия со случайным эксцентриситетом.
4 При действии значительных изгибающих моментов М колонна является внецентренно сжатой с расчётным эксцентриситетом e = M/N.
· Подбор продольной арматуры достаточно провести для наиболее нагруженной колонны 1-го этажа, а в колонных остальных этажей принять его таким же. Расчётное продольное усилие в колонне 1-го этажа: Nk = 2360,05кН
· Расчётная длина колонны принимается равной высоте этажа: l0 = Нэ = 4,6мм.
· Классы бетона и арматуры для колонны принимаются такими же, как и у ригеля перекрытия. Коэффициент длительности действия нагрузки gb2 = 0,9.
· Продольное армирование колонны назначается из условия прочности, которое имеет вид:
где j – коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба; принимается по справочной таблице в зависимости от отношения расчётной длины колонны к её ширине: l0/hk = 4,6/0,45 = 10; тогда коэффициент j = 0,9.
| l0/hk | 6…12 | 16 | 20 |
| j | 0,9 | 0,8 | 0,7 |
Rsc – расчётное сопротивление продольной арматуры сжатию; для арматуры класса A-III (А400) Rsc = 365 МПа.
As,tot – суммарная площадь продольной арматуры колонны, которую необходимо определить в результате расчёта.
· Требуемая площадь сечения продольной арматуры As,tot назначается из двух равноправных условий:
4 из условия прочности:
24,53
4 из условия обеспечения минимального коэффициента армирования
· Принимаем по сортаментуAs,tot = 6,16 см 2 (4Æ14A-III).
· Устанавливаем 4 арматурных стержня по углам колонны
Расчёт и конструирование фундамента
Общие соображения
· Проектируем отдельный монолитный фундамент мелкого заложения под колонну.
4 Основные понятия:обрез фундамента – это его верхняя грань, подошва фундамента – это нижняя грань, основание – это грунт под подошвой фундамента, глубина заложения подошвы фундамента – это расстояние от наружной поверхности земли до подошвы фундамента.
· Глубина заложения подошвы фундамента назначается исходя из инженерно-геологических условий площадки строительства, климатических воздействий на верхние слои грунта (в том числе условий промерзания грунта), а также конструктивных особенностей возводимого и соседних сооружений и составляет (по заданию) df = 1,7м.
· Пол 1-го этажа выполняется по грунту. Заглубление обреза фундамента относительно уровня пола 1-го этажа: d0 = 0,15 м.
· Расчётное сопротивление грунта основания (по заданию):
· Классы бетона и арматуры для фундамента принимаются такими же, как и у ригеля перекрытия Коэффициент длительности действия нагрузки gb2 = 0,9.
· Под фундаментом предусматривается бетонная подготовка толщиной 100 мм из бетона класса В30.
· Фундамент под колонну, сжатую со случайным эксцентриситетом, воспринимает в основном только продольную силу, поэтому его можно считать центрально нагруженным. Продольные усилия на уровне верха фундамента допускается принимать такими же, как на уровне пола 1-го этажа
Центрально нагруженные фундаменты обычно проектируют квадратными в плане.
4 Внецентренно нагруженные колонны и фундаменты проектируют прямоугольными, при этом широкая сторона располагается в плоскости действия изгибающего момента.
· Расчёт фундамента состоит из двух этапов. На первом из них проводится расчёт по несущей способности основания, в результате которого определяется площадь подошвы фундамента Af. На втором этапе выполняется расчёт по несущей способности самого фундамента, на основе которого определяются остальные размеры фундамента и площадь рабочей арматуры As,f.
Для чего делают обрывы продольной рабочей арматуры
Как определить место обрыва стержня арматуры по изополям?
Потому что самое главное заанкеровать арматуру в точке с наибольшими напряжениями. А если где то посередине или в другой точке, требуемая длина анкеровка будет меньше, чем расстояние до конца предыдущей вычисленной анкеровки, то это уже не важно, берем большую.
Но при этом от точки перехода «20»-«14», где необходима 20 арматура, нужно обеспечить полную анкеровку 20 арматуры. Пусть оно будет l_20.
Аналогично, от конца зоны «14» находим примерно 0.5 базовой анкеровки и обозначаем l_14.
Вот и выбираем, какая цифра получилась больше: l_20-2м, l_14-1м или l_10. Полученную цифру откладываем от края 10-ки.
Документооборот и управление
гадание на конечно-элементной гуще
надо мыслить не усилиями, а деформациями. тогда картинка совсем другая получается и сразу становится понятно что где и почему __________________
.: WikiЖБК + YouTube :. надо мыслить не усилиями, а деформациями.
В своей практике в 99% случаев я любую дополнительную арматуру завожу на полметра за крайнюю точку изополя. Из условий анкеровки этого достаточно.
гадание на конечно-элементной гуще
eilukha, простой пример. Я видел магистерскую работу одной студентки, которая была на 100% уверена, что если арматура не нужна по расчёту, но поставлена конструктивно, то напряжения в ней нулевые (куда её руководители только смотрели)
Возьмём бетонную колонну 400×400 из бетона B25. Для неё Rb = 14,5*0,9*0,9 = 11,745 МПа; N = A * Rb = 1,88 МН или 191 тс.
Поставим конструктивную арматуру, 4d12 например, и приложим к колонне продольную силу в 191тс. Относительные деформации бетона получатся предельными, т.е. 0,002 (буквоеды придерутся, но не суть)
Посчитаем напряжения в арматуре при таких относительных деформациях: sigma_s = Es * eps_s = 200000 * 0,002 = 400 МПа. Опаньки, а арматура А400 всего 355 МПа несёт, как же так. А студентка считала, что напряжения вообще нулевые. Жаль было её расстраивать.
Тоже самое с анкеровкой, смотрите. В той точке, где у вас закончилась зона доп.армирования, предполагается, что основная арматура работает на 100% и её относительные деформации тоже составляют 100% от допустимых (2ПС опустим для наглядности). Так вот если в это самое сечение воткнуть доп.арматуру, то напряжения в ней тоже будут 100%, т.к. относительные деформации практически не изменятся. Поэтому и надо от этого сечения анкеровать на полную длину анкеровки. Вычислять ТТО для каждого стержня как-то трудоёмко, поэтому все и закладывают с запасом.
Обрыв продольной арматуры в среднем ригеле
Расчетные моменты эпюры несущей способности в каждом сечении равны:
– площадь арматуры в рассматриваемом сечении ригеля.
Подсчет моментов при отношении
сведен в таблицу 1.
Значение коэффициента для определения отрицательных моментов принято по интерполяции.
Нулевые точки эпюры положительных моментов располагаются на расстоянии от грани опоры.
Таблица 1. Изгибающие моменты в среднем ригеле.
Ординаты эпюры вычисляются через площади фактически принятой ранее арматуры.
На положительный момент принята арматура с
Ввиду убывания положительного момента к опорам обрывают в пролете.
На момент принята арматура с
На момент в пролете принята арматура с
Из расчета ригеля на прочность по поперечной силе п. 4.4,
— для пролетных стержней
— для опорных стержней
Рисунок 12 – Огибающая эпюра моментов и «эпюра несущей способности» среднего ригеля.
Расчет сборной железобетонной средней колонны.
Исходные данные для проектирования колонны.
Нагрузка на внутреннюю колонну собирается с грузовой площади.
Подсчет нагрузок на грузовую площадь сведен в таблицу 2.
Собственный вес колонны длиной 5,4 м (на один этаж) с учетом веса двусторонней консоли будет (при ):
Подбор продольной рабочей арматуры ригеля
В целях экономии металла часть продольной арматуры (не более 50% расчётной площади) может не доводиться до опор, а обрываться в пролете там, где она уже не требуется согласно расчету прочности элемента по нормальным стержням.
Обрываемые стержни должны быть заведены за место своего теоретического обрыва на некоторую длину заделкиw, на протяжении которой для гарантии условия прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента отсутствие обрываемых стержней компенсируется поперечной арматурой.
Конструктивное армирование ригеля, опорный узел
· В изгибаемых элементах при высоте сечения h>700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм. Устанавливаем посередине высоты сечения арматурные стержни Æ10А-I. Плоские сварные каркасы К-1 (2 шт.) объединяем в пространственный каркас с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1,0. 1,5 м.
· Стык ригеля и колонны. В верхней части стыка выпуски арматуры из колонны и ригеля соединяются вставкой арматуры на ванной сварке, затем полость стыка замоноличивается. Вставка арматуры повышает точность монтажного соединения в случае нарушения соосности выпусков арматуры. В нижней части стыка монтажными сварными швами соединяются закладные детали колонны и ригеля. Температурный зазор между торцом ригеля и гранью колонны может составлять 60…100 мм.
Расчёт и конструирование колонны
Подбор продольной арматуры
· В колоннах средних рядов здания изгибающие моменты М незначительны, поэтому можно принять, что колонна воспринимает только продольные усилия N и работает в условиях внецентренного сжатия со случайным эксцентриситетом.
4 При действии значительных изгибающих моментов М колонна является внецентренно сжатой с расчётным эксцентриситетом e = M/N.
· Подбор продольной арматуры достаточно провести для наиболее нагруженной колонны 1-го этажа, а в колонных остальных этажей принять его таким же. Расчётное продольное усилие в колонне 1-го этажа: Nk = 2360,05кН
· Расчётная длина колонны принимается равной высоте этажа: l0 = Нэ = 4,6мм.
· Классы бетона и арматуры для колонны принимаются такими же, как и у ригеля перекрытия. Коэффициент длительности действия нагрузки gb2 = 0,9.
· Продольное армирование колонны назначается из условия прочности, которое имеет вид:
где j – коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба; принимается по справочной таблице в зависимости от отношения расчётной длины колонны к её ширине: l0/hk = 4,6/0,45 = 10; тогда коэффициент j = 0,9.
| l0/hk | 6…12 | 16 | 20 |
| j | 0,9 | 0,8 | 0,7 |
Rsc – расчётное сопротивление продольной арматуры сжатию; для арматуры класса A-III (А400) Rsc = 365 МПа.
As,tot – суммарная площадь продольной арматуры колонны, которую необходимо определить в результате расчёта.
· Требуемая площадь сечения продольной арматуры As,tot назначается из двух равноправных условий:
4 из условия прочности:
4 из условия обеспечения минимального коэффициента армирования
· Устанавливаем 4 арматурных стержня по углам колонны
Расчёт и конструирование фундамента
· Проектируем отдельный монолитный фундамент мелкого заложения под колонну.
4 Основные понятия:обрез фундамента – это его верхняя грань, подошва фундамента – это нижняя грань, основание – это грунт под подошвой фундамента, глубина заложения подошвы фундамента – это расстояние от наружной поверхности земли до подошвы фундамента.
· Глубина заложения подошвы фундамента назначается исходя из инженерно-геологических условий площадки строительства, климатических воздействий на верхние слои грунта (в том числе условий промерзания грунта), а также конструктивных особенностей возводимого и соседних сооружений и составляет (по заданию) df = 1,7м.
· Пол 1-го этажа выполняется по грунту. Заглубление обреза фундамента относительно уровня пола 1-го этажа: d0 = 0,15 м.
· Расчётное сопротивление грунта основания (по заданию):
· Классы бетона и арматуры для фундамента принимаются такими же, как и у ригеля перекрытия Коэффициент длительности действия нагрузки gb2 = 0,9.
· Под фундаментом предусматривается бетонная подготовка толщиной 100 мм из бетона класса В30.
· Фундамент под колонну, сжатую со случайным эксцентриситетом, воспринимает в основном только продольную силу, поэтому его можно считать центрально нагруженным. Продольные усилия на уровне верха фундамента допускается принимать такими же, как на уровне пола 1-го этажа
Центрально нагруженные фундаменты обычно проектируют квадратными в плане.
4 Внецентренно нагруженные колонны и фундаменты проектируют прямоугольными, при этом широкая сторона располагается в плоскости действия изгибающего момента.
· Расчёт фундамента состоит из двух этапов. На первом из них проводится расчёт по несущей способности основания, в результате которого определяется площадь подошвы фундамента Af. На втором этапе выполняется расчёт по несущей способности самого фундамента, на основе которого определяются остальные размеры фундамента и площадь рабочей арматуры As,f.
Построение эпюры материалов иопределение местаобрыва стержней продольной арматуры
График несущей способности балки в нормальных сечениях, построенный по объемлющей эпюре моментов называется эпюрой материалов.
где Q – поперечнаясила в МТО продольных стержней, – интенсивность усилий в поперечной арматуре, расположенной возле МТО (для пролетной арматуры – со стороны опор балки, а для надопорной арматуры – со стороны пролета), d– диаметр обрываемого стержня.
Рассмотрим последовательность построения эпюры материалов.
1.В масштабе выполняются эпюры выравненных моментов и поперечных сил.
2.На эпюре моментов в пролете откладывается ордината несущего момента соответствующего полному количеству стержней арматуры, подобранному по пролетному моменту (рис. 3.6).
В нашем примере пролетная арматура состоит из четырех стержней Æ22.
Выполняем проверку несущей способности пролетного сечения:
Через вершину ординаты проводим горизонтальную линию. Так как пролетные моментыуменьшаются к опорам, возможен обрыв части арматуры.
Намечаем обрыв двух стержней Æ22. Два других стержня Æ22 выполняем без обрыва, пропуская их от опоры А до опоры В. Если были бы подобраны стержни разного диаметра, то обрыву подлежали бы стержни меньшего диаметра.
Несущая способность сечения балки, армированного двумя обрываемыми стержнями Æ22:
На графике откладываем ординату вверх от линии несущей способности и проводим вторую горизонтальную линию. Точки пересечения этой линии с графиком моментов определяют положение мест теоретического обрыва двух Æ22: со стороны опоры А – МТО1 и со стороны опоры В – МТО2. Два необрываемых стержня дают:
На опоре В в первом пролете обрываются все надопорные стержни, так как эпюра отрицательных моментов заканчивается в приопорной зоне.
В нашем примере надопорная арматура состоит из четырех стержней Æ22:
Через вершину ординаты проводим горизонтальную линию. В начале обрываются стержни меньшего сечения, если подобраны арматура разного диаметра. У нас все стержни одного сечения. Обрываем попарно все 4Æ22:
Рис. 3.5. Эпюра материаловMи перерезывающих сил Q
3. В местах теоретического обрыва стержней по эпюре Q определяются величины поперечных сил и вычисляются в зависимости от шага поперечной арматуры:
4. Далее вычисляется удлинения обрываемых стержней W. Результаты расчетов приведены в табл. 3.4.
Удлинения обрываемых стержней W
На эпюре материалов (рис. 3.5) добавляются удлинения W, которые не должны быть меньше 20d.
Аналогично выполняется построение эпюры материалов в промежуточных пролетах.
Для чего делают обрывы продольной рабочей арматуры
105. Почему обрываемую в пролете арматуру необходимо заводить за точки теоретического обрыва?
Как видно из предыдущего ответа, ТТО определяют из условия прочности нормальных сечений. В действительности же, разрушение здесь произойдет по наклонным сечениям, так как с приближением к опорам сказывается влияние поперечных сил. В вершине наклонного сечения момент М2 больше того момента М1, с учетом которого определяли ТТО (рис.54,а). Как уже было показано в ответе 100, даже самая мощная поперечная арматура, поставленная в наклонном сечении, положения не спасет: эпюра Мsw= qsw c2/2 имеет форму вогнутой параболы, которая всегда будет врезаться в выпуклую (кривую или ломаную) эпюру М, т.е. несущая способность такого сечения (Мu1 + Msw) всегда будет недостаточной (заштрихованная зона на рис.54,а).
Определяем проекцию с такого наклонного сечения, несущая способность которого была бы достаточной: d(Mu1 + Msw — M1)/dc = 0, где dMu1/dc= 0(т.к. Mu1= const); dMsw /dc = d(qswc2/2)/dc = qswc; dM1/dc = Q1.
Однако положение начала наклонного сечения еще неизвестно, а именно оно и соответствует w. Поскольку Мsw = DM, a DM = M1— M, или с небольшой погрешностью DM = Q (c — w), то qsw c2/2 = Q (c — w). (2) Подставляя (1) в (2), получим w = Q / 2qsw, а добавив 5ds для страховки от случайностей (например, при неточной установке арматуры s2), имеем окончательную формулу w = Q / 2qsw + 5ds.
106. Можно ли обрывать арматуру в пролете у преднапряженных элементов?
Обрывать напрягаемую арматуру Sp в пролете нельзя – технологически это очень трудно осуществить. Поэтому применяют комбинированное решение: часть рабочей арматуры выполняют преднапряженной (Sp), а часть – ненапрягаемой (S). Последнюю и обрывают в пролете в согласии с эпюрой моментов (заводя концы стержней за ТТО на величину w). Такое армирование называется «смешанным». Для ненапрягаемой арматуры можно применять те же классы стали (но, как правило, не выше А-V), что и для напрягаемой. Смешанное армирование позволяет экономить до 15. 20 % дорогостоящей высокопрочной стали.
107. Как работают конструкции со смешанным армированием?
Во-вторых, преднапряженной является только часть рабочей арматуры, поэтому сила обжатия Р меньше, следовательно, жесткость и трещиностойкость элементов со смешанным армированием ниже, чем элементов с полностью напрягаемой арматурой. Силу Р дополнительно снижает само наличие ненапрягаемой арматуры: в ней возникают сжимающие усилия от усадки и ползучести, которые вызывают растягивающие усилия в бетоне (см. вопрос 48) и еще больше снижают жесткость и трещиностойкость. Поэтому долю ненапрягаемой арматуры ограничивают так, чтобы она воспринимала не более (40…50) % всех усилий в растянутой арматуре.
Таким образом, смешанное армирование имеет весьма узкую область применения – в основном, это ребристые и пустотные плиты (сечения у них всегда слабо армированы), эксплуатация которых из-за учета коэффициента gs6 допускается только в неагрессивной среде (см. вопрос 66). Однако именно эти конструкции являются самыми массовыми, поэтому использование в них смешанного армирования дает ощутимый экономический эффект.
108. Как рассчитывают конструкции со смешанным армированием?
При использовании стали класса А-IIIв для напрягаемой и ненапрягаемой арматуры принимают расчетное сопротивление, равное Rs: благодаря высоким пластическим свойствам напряжения в обоих видах арматуры перед разрушением практически выравниваются (для А-IIIв коэффициент gs6 не применяют – см. вопрос 66). Центр тяжести ненапрягаемой арматуры S в поперечном сечении элемента желательно располагать ниже центра тяжести напрягаемой Sp – чем ближе арматура к растянутой грани, тем выше в ней напряжения, тем быстрее арматура S будет «догонять» арматуру Sp.
При расчете наклонных сечений следует помнить не только об уменьшении силы обжатия по сравнению с полностью преднапряженным армированием, но и о том, что площадь продольной рабочей арматуры в опорных участках меньше, чем в пролете. Все это снижает не только трещиностойкость, но и прочность наклонных сечений.
Для чего делают обрывы продольной рабочей арматуры
33. Почему в качестве напрягаемой арматуры не применяют “мягкую” сталь?
Не потому, что она “мягкая“, а потому, что у нее низкая прочность. Если ее натянуть даже до предела текучести, то со временем от воздействия усадки, ползучести бетона и других причин (см. вопрос 40) от преднапряжения почти ничего не останется, арматура “потеряет” свои начальные напряжения почти полностью. Тем не менее “мягкую” сталь класса А-III можно использовать в качестве преднапряженной арматуры, если ее заранее натянуть (вытянуть) до напряжений 450…500 МПа, превышающих предел текучести, а затем отпустить. После такой процедуры прежняя площадка текучести исчезает, а новая, очень небольшая площадка находится примерно на 1/3 выше прежней (рис. 16). Такая сталь называется “сталью, упрочненной вытяжкой” и обозначается А-IIIв.
Рис. 15, Рис. 16, Рис. 17
34. Почему в обычных конструкциях не применяют “твердую” сталь?
У “твердых” (высокопрочных) сталей расчетные сопротивления достигают 1000 МПа и более, в то время как при допустимом раскрытии трещин на ширину 0,2. 0,3 мм напряжения в арматуре составляют всего 250. 350 МПа. Ясно, что при таких напряжениях прочностные возможности высокопрочной арматуры используются слабо, поэтому ее применение попросту неэффективно.
35. Не снижается ли прочность напрягаемой арматуры в результате ее натяжения?
На первый взгляд, должна снижаться: ведь к началу приложения внешней нагрузки арматура уже натянута и часть своей прочности успела использовать. В действительности дело обстоит иначе. При передаче на бетон силы обжатия Р арматура и бетон совместно укорачиваются, поэтому в арматуре растягивающее усилие уменьшается на величину DР, а бетон обжимается силой Nb = P – DP. Чтобы восстановить исходное состояние, к железобетонному элементу нужно приложить внешнюю растягивающую силу N = Nb + DP, т.е. N = P (рис. 17). Следовательно, прочность арматуры сохраняется.
36. Чем ограничивается величина преднапряжения арматуры ssp?
37. Как натягивают арматуру?
Натягивают механическим (гидродомкраты, грузы, рычаги) или электротермическим методами. Сущность второго состоит в следующем: заготавливают стержни определенной, точно выверенной длины с анкерами по концам (см. вопрос 39), нагревают их сильным током до температуры не выше 350…400 о С (иначе произойдет разупрочнение стали). При нагреве стержни удлиняются и в таком состоянии их закрепляют на упорах. В процессе охлаждения стержни стремятся укоротиться, т.е. вернуться в исходное состояние, но упоры этому препятствуют – в результате, в арматуре возникают растягивающие напряжения.
38. Можно ли натягивать электротермическим методом арматуру классов Ат-VII, B-II, Bp-II, K-7, K-19?
Канаты натягивать нельзя, потому что невозможно обеспечить одинаковый нагрев всех проволок. Все остальное можно, но не имеет смысла, так как нагрев до 350…400 о С позволяет достичь предварительного напряжения не выше 650. 700 МПа, в то время как прочностные возможности этих классов стали намного выше. Для натяжения подобной арматуры разработан электротермомеханический метод, совмещающий электротермический и механический методы, однако широкого распространения он не получил. Поэтому арматуру перечисленных классов натягивают преимущественно механическим способом.
39. Как закрепляют арматуру при натяжении?
Закрепляют с помощью специальных анкеров (рис. 18). Это могут быть инвентарные (многоразовые) зажимы клинового (а) и цангового (б) типа или анкера однократного использования: утолщения (головки) с шайбами (в), обжимные шайбы (г) и т.д. При натяжении на бетон применяют стационарные анкера различных систем, которые обычно являются неотъемлемой частью железобетонного элемента.
40. Что такое потери напряжений в арматуре?
От момента натяжения арматуры до начала приложения внешней нагрузки на конструкцию часть величины предварительного напряжения ssp безвозвратно теряется в результате релаксации напряжений стали, температурного перепада, деформации анкеров, трения отогнутой арматуры, деформации формы, ползучести и усадки бетона и т.д.
Влияние релаксации, ползучести и усадки на напряжения в арматуре отражены соответственно в вопросах 14, 5 и 6. Заметим лишь, что ползучесть очень интенсивно проявляется в первые минуты после обжатия бетона, а затем постепенно затухает, поэтому ее разделяют на две части: быстронатекающую, которая проявляется уже в процессе обжатия, и длительную, которая продолжается вплоть до приложения эксплуатационной нагрузки.
Для чего делают обрывы продольной рабочей арматуры
66. Как проверить прочность нормального сечения с высокопрочной арматурой?
Следует, однако, иметь в виду, что повышение расчетного сопротивления заметно снижает резерв прочности арматурной стали, и даже ее незначительное повреждение коррозией может привести к преждевременному разрушению конструкции. Поэтому в расчете элементов, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах (см. главу 5), gs6 не используют. Не используют gs6 также при армировании стержнями класса A-IIIв, которые хотя и обладают высокой прочностью, но деформируются как “мягкие“ стали.
67. Для чего ставят арматуру в сжатой зоне, если бетон и так имеет высокую прочность на сжатие?
Проверка прочности прямоугольного сечения с двойной арматурой (т.е. с арматурой S и S´) выполняется так же, как и с одиночной (см. вопрос 56 и рис.32,б), с добавлением лишь одного нового слагаемого: N’s = RscA’s. Несущую способность определяют из выражения
Следует, однако, помнить, что сжатая арматура может преждевременно потерять устойчивость (выпучиться из бетона), если не принять специальных конструктивных мер (см. вопрос 135).
68. Как подобрать арматуру в прямоугольном сечении?
Если известны остальные параметры сечения и изгибающий момент М от внешней нагрузки, то вначале определим по формулам Норм или по таблицам справочников величину xR, затем найдем хR = xRho, полагая, что 2-го случая допускать не будем. Далее определим, какую величину изгибающего момента относительно ц.т. растянутой арматуры может воспринять усилие в бетоне с граничной высотой сжатой зоны: Мb = Nbzb = =RbbxR(ho — 0,5xR).
Если Мb M, то сжатая арматура тем более не нужна, но определять сразу Аs, как это сделано выше, не следует: в данном случае х